《筑筑布局抗倾圮设想规范 CECS 392:2014

发表时间:2019-08-04

  式中:AsT——拉结钢筋的截面面积;FT——拉结力,可按本规范第4.3.4条的计较;fyk——拉结钢筋强度尺度值。2 采用现浇钢筋混凝土楼(屋)盖时,梁及梁两侧楼板无效宽度范畴内贯通的程度钢筋可做为拉结钢筋(图4.3.8),楼板无效宽度可按本规范第4.3.9条简直定。

  按照中国工程扶植尺度化协会《关于印发2010年第一批工程扶植协会尺度制定、修订打算的通知》(建标协字[2010]第27号)的要求,由大学、中国建建科学研究院等单元编制的《建建布局抗倾圮设想规范》,经本协会组织审查,现核准发布,编号为CECS 392:2014,自2015年5月1日起施行。

  5.4.4 压弯的钢筋混凝土布局构件的损坏品级可按照抗地动倾圮计较获得的钢筋和混凝土的应变按表5.4.4-1确定,或可按照抗地动倾圮计较获得的构件最大转角按表5.4.4-2和图5.4.4确定。

  4 采用无梁楼(屋)盖时,可设置柱帽、托板,加宽柱上板带暗梁的宽度,加大暗梁钢筋截面面积及加强暗梁钢筋锚固。

  5.5.1 除底层、裙房顶面的上一从楼楼层、设备层及加强层的上一楼层、顶层、出屋面小建建出屋面的第一层外,楼层的侧向刚度不宜小于相邻下一层侧向刚度较多,楼层层间受剪承载力不宜小于相邻下一层层间受剪承载力较多。

  4.1.6 建建布局抗持续倾圮计较模子的计较简图、几何尺寸、计较参数、鸿沟前提等,应按照布局现实环境确定,各类近似假定和简化应合适发生偶尔事务时布局的现实工做情况。

  1 钢框架柱失效时,取该框架柱相连的框架梁应能供给逾越失效柱的持续拉结径,梁取柱的毗连应具有脚够大的抵当拉力的能力。

  6 预期不的布局构件可采用线 构件弹塑性力学模子的初始受力形态应为布局沉力荷载代表值感化下的形态,竖向构件及轴力影响不成忽略的程度构件招考虑轴力的影响。

  2 钢筋混凝土程度构件按承载力设置装备摆设的程度钢筋满脚梁机制要求时,或程度钢构件按承载力确定的截面尺寸满脚梁机制要求时,可不按悬索机制进行拉结设想;

  附录F 构件截面温度分布F.0.1 钢筋混凝土构件截面的火警温度分布可按现行协会尺度《火警后建建布局判定尺度》CECS 252简直定。

  4 对于采用三折线形骨架线的钢筋混凝土构件,当构件变形大于开裂变形且小于变形时,构件的等效刚度ke应正在初始刚度(未开裂刚度)和刚度ky之间线性插值,且附加等效阻尼比ζe

  r可由试验确定,或由颠末试验验证的计较确定,或参考国内、外相关尺度简直定;6 机能点IO、LS的转角θIO、θ

  4.2.6 衡宇建建砌体布局抗持续倾圮概念设想除应合适本规范第4.2.1条外,尚应合适下列:

  ——未拆除构件的原布局沉力荷载的效应设想值;SVD——拆除构件时残剩布局动力荷载向量的效应设想值,动力荷载向量可按本规范第4.4.11条的计较。4.4.9 采用线性静力方式、非线性静力方式或非线性动力方式进行建建布局抗持续倾圮计较时,程度荷载的效应设想值可按下式确定:

  本规范共分7章和9个附录,次要内容包罗:总则,术语和符号,根基,建建布局抗持续倾圮设想,建建布局抗地动倾圮设想,衡宇建建抗火警倾圮设想,衡宇建建布局建制阶段及加固、阶段防倾圮设想等。

  3 对非完整从体布局可能呈现的亏弱构件,应采纳无效办法予以加强;4 模板支持系统以梁板为鸿沟的子布局局部坍塌荷载的动力系数不该小于1.5。

  A.0.3 有抗爆炸倾圮设想要求的衡宇建建的外围护墙的窗户、玻璃幕墙、天窗等安拆玻璃的外围护布局应合适下列:

  6.5.1 采用受火全过程阐发法进屋建建抗火警倾圮计较取判别时,招考虑下列要素:构件截面温度场分布,高温对材料强度和刚度的减弱,材料热膨缩,几何非线性;并宜考虑下列要素:混凝土高温瞬态热应变和热徐变,混凝土高温剥落,火警延伸、起落温过程中的材料本构关系,起落温过程构件内部和概况的应力差。

  cr,εscr——别离为火警感化下混凝土和钢筋的热徐变;εctr——火警感化下混凝土的瞬态热应变。

  6.5.3 采用受火全过程阐发法时,若布局正在设定的受火时间内发生倾圮,应点窜建建布局设想或防火设想,从头进行受火全过程阐发,曲至建建布局正在设定的受火时间内不发生倾圮。

  ——起落温临界温度(℃)。G.0.2 当能精确确定建建室内相关参数时,正在t时辰室内火警的平均温度Tg可按现行协会尺度《建建钢布局防火手艺规范》CECS 200的公式迭代计较:

  4.4.17 衡宇建建采用非线性静力方式或非线性动力方式进行布局抗持续倾圮计较时,残剩布局程度构件的塑性转角满脚下式时,应认为该建建布局合适抗持续倾圮设想要求:

  3 对于桁架布局:应加强桁架跨中弦杆取端跨腹杆,避免其先于其他杆件失效;应采纳设置联系次桁架、采用持续檩条、檩条两头刚接等办法确保布局的全体安定性。

  βb——梁机制弹塑性内力批改系数,钢筋混凝土构件和钢构件可别离按本规范第4.3.7条和第4.3.11条的取值。

  6 蒙受多遇地动动影响时,框架和支持应为弹性;蒙受罕遇地动动影响时,支持斜杆应先于框架梁、柱。

  王广怯 冯远 史毅 叶列平 吕大刚 刘春霖 纪晓东 李易 李云贵 李引擎 平易近 李国强 李盛怯 陈以一 陈素文 肖从实 何伟明 陆新征 易怯 林峰 苗启松 张狄龙 张微敬 岳茂光 柯长华 赵世春 赵做周 赵挺生 顾祥林 廖耘 潘鹏 潘毅

  7.2.10 现浇钢筋混凝土布局施工阶段时变布局阐发,可采用下列假定:1 根本为刚性;2 支持为刚性;

  ——高温下混凝土的轴心抗压强度折减系数,按表H.0.4取值;其他温度下的值,可采用线性插值方式确定;EcT——高温下混凝土的弹性模量(N/mm²);ε

  布局构件不克不及继续承载而退出工做。构件不克不及继续承载可包罗:变形大于限值、材料压溃或断裂、毗连断裂、全体失稳等。

  4 对于索布局:应加强拉索的强度,拉索端应靠得住锚固,避免拉索及索端锚固失效,并采纳下列办法确保布局的全体安定性:

  1 横墙承沉系统的每层横墙截面积、纵墙承沉系统的每层纵墙截面积,取该层及以上各楼层建建面积之和的比值,7、8、9度时别离不宜低于1.2%、1.7%、2.0%,另一个标的目的层墙体的截面积比值不宜低于1.2%、1.7%、2.0%的40%;

  7.2.7 衡宇建建从体布局建制施工阶段的防坍塌设想应合适下列:1 非完整从体布局应具有需要的承载能力、刚度和变形能力;

  1 布局弹塑性层间位移角大于本规范第5.4.1条的地动感化下布局不发生倾圮的弹塑性层间位移角限值。

  1 抗震设想的钢筋混凝土梁为0.04;2 取钢柱刚接的钢梁:梁翼缘未采纳减弱或加强办法的钢梁为0.0213—0.00012h;梁翼缘骨形减弱的钢梁为0.0375—0.00008h;梁翼缘加盖板或加腋加强的钢梁为0.0668—0.00014h。注:h——钢梁截面高度(cm)。【条则申明】

  1 角柱、周边接近边长两头的柱、内部柱;被拆除柱所正在的楼层可为:底层以及柱截面尺寸改变的楼层;

  2 对于衡宇建建钢筋混凝土布局,环节构件的损坏品级为6级,或统一层部门通俗竖向构件的损坏品级为6级。压弯的钢筋混凝土构件的损坏品级可按本规程第5.4.4条简直定。

  4.4.1 采用拆除构件法进行建建布局抗持续倾圮设想时,应逐一拆除被选择的构件,对拆除构件后的残剩布局进行抗持续倾圮计较,由残剩布局构件的内力或残剩布局程度构件的塑性转角,按本规范第4.4.16条或第4.4.17条的判别布局能否满脚抗持续倾圮设想要求,调整不满脚本规范第4.4.16条或第4.4.17条的布局构件,并从头进行抗持续倾圮计较。

  3 模板支持系统的防倾覆设想应包罗全体抗倾覆和模板支架立杆抗倾覆,应别离合适本规范第7.2.5条和第7.2.6条的。4 模板支持系统的支持系统应颠末设想计较,应具有脚够大的承载力和不变性。7.2.5 模板支持系统的全体抗倾覆应合适下列:

  ——模板及其支架自沉尺度值,取感化于模板支持系统、胎模架等姑且设备上的所有布局、设备等自沉之和。

  二〇一四年十二月二十九日媒介按照中国工程扶植尺度化协会《关于印发2010年第一批工程扶植协会尺度制定、修订打算的通知》(建标协字[2010]第27号)的要求,制定本规程。

  5.4.2 采用静力弹塑性阐发法和弹塑性时程阐发法进行建建布局抗地动倾圮计较,呈现下列环境之一时,可认为其正在地动感化下发生倾圮:

  7.3.4 衡宇建建布局加固、施工阶段防倾圮设想应合适下列:1 需要拆除取加固布局构件的勾当,应按照布局靠得住性检测判定演讲,按拆除和加固过程中惹起布局几何形态、外部感化荷载变化较大的典型几何构形进行阐发设想。2 衡宇建建宜恪守先加固、后拆除多余杆件的施工挨次。当必需先拆除构件、后加固时,必需考虑拆除功课勾当影响,确保拆除过程和拆除后加固前的残剩布局不发生倾圮。7.3.5 姑且支持布局的高度、长度取其宽度的比值均不该大于3,并应取周边既有布局靠得住毗连。

  式中:FT,i——第i层竖向构件的竖向拉结力;GVk,i-1——第i—1层竖向永世荷载尺度值;ψq——可变荷载的准永世值系数;QVk,i-1

  别离为束缚混凝土单轴受压峰值应变和极限应变,应采用合适的束缚混凝土应力-应变模子确定其峰值压应变和极限压应变;

  3.0.2 为避免发生偶尔事务时建建布局倾圮,应采纳办法防止建建布局蒙受偶尔事务或减小偶尔事务对建建布局的影响,同时应通过抗倾圮设想,使建建布局具有抗倾圮能力。

  4.4.8 采用非线性动力方式进行建建布局抗持续倾圮计较时,残剩布局沉力荷载组合的效应设想值可按下列公式计较:

  附录J 火警感化下混凝土和钢筋的应力、应变J.0.1 火警感化下混凝土和钢筋的总应变可别离采用下列表达式:

  4.5.1 对于需要出格加强的布局构件,可正在其概况均布侧向荷载,进行该构件的承载力设想。

  4.2.3 平易近用建建钢布局抗持续倾圮概念设想除应合适本规范第4.2.1条外,尚应合适下列:

  ——层间全数横向或纵向墙体抗震受剪承载力之和,每片墙体的抗震受剪承载力可按现行国度尺度《建建抗震设想规范》GB 50011的计较;V——层剪力设想值。

  ——梁机制构件弹塑性内力批改系数,可按本规范第4.3.11条的取值;q——钢框架梁上均布线荷载设想值;L——钢框架梁的跨度;

  式中:ζm——布局第m阶模态的等效阻尼比;ζe,i——第i单位的附加等效阻尼比;ES0m,i——等效线性化布局模子按第m阶振型变形时第i单位的弹性应变能;

  3 钢筋混凝土程度构件或程度钢构件不满脚本条第2款要求时,应别离按悬索机制和梁机制计较拉结力或弯矩,可取所需配筋较小值设置装备摆设程度钢筋或所需较小截面尺寸确定程度钢构件截面。

  ——温度为Ts时通俗布局钢的强度(MPa);fy——常温下通俗布局钢的强度(MPa);f——常温下通俗布局钢的强度设想值(MPa);γR——钢材的分项系数,取γR=1.1;η

  5.2.8 压弯的钢筋混凝土布局构件,其弯矩-转角(M-θ)模子的骨架线所示的四折线,骨架线的相关参数可按下列确定:

  3 按照组合的内力设想值设置装备摆设剪力墙的竖向钢筋和横向钢筋;当组合的剪力设想值大于现行国度尺度《建建抗震设想规范》GB 50011的剪压比限值对应的剪力设想值时,可按GB 50011的剪压比限值对应的剪力设想值设置装备摆设横向钢筋;

  图5.2.8 压弯的钢筋混凝土布局构件的弯矩-转角(M-θ)模子骨架线 峰值点C的弯矩M

  4.4.4 拆除构件后的残剩布局可采用下列三种方式之一进行抗持续倾圮计较:线性静力方式、非线 采用线性静力方式、非线性静力方式以及非线性动力方式进行布局抗持续倾圮计较时,残剩布局荷载组合的效应设想值可按下式确定:

  3 宜采用现浇混凝土楼(屋)盖;采用拆卸全体式楼(屋)盖或拆卸式楼(屋)盖时,应采纳办法确保楼(屋)盖的全体性;

  Gk——模板及其自沉尺度值,取感化于模板支持系统、胎模架等姑且设备上的所有布局、设备等自沉之和;

  ——程度荷载的效应设想值;SLk——程度荷载的效应尺度值,程度荷载按本规范第4.4.10条的采用;ψL——程度荷载组合值系数,取0.2。4.4.10 建建布局抗持续倾圮计较时,感化正在建建布局上的程度荷载尺度值可取风荷载尺度值。4.4.11 采用非线性动力方式进行建建布局抗持续倾圮计较时,残剩布局感化的动力荷载向量时程可按下列确定:

  c——常温下混凝土的轴心抗压强度设想值(N/mm²),应按现行国度尺度《混凝土布局设想规范》GB 50010的取值;η

  2 正截面承载力计较时钢筋强度可取其强度尺度值的1.25倍,受剪、受扭承载力计较时钢筋强度可取其强度尺度值。

  LS和θu别离为压弯的钢筋混凝土布局构件的表面转角、机能点IO的转角、峰值点的转角、机能点LS的转角和机能点CP(即极限点)的转角,可按本规程第5.2.8条简直定。

  ,ei,y——第i层质量核心取刚度核心的偏疼距别离正在布局平面的x从轴标的目的和y从轴标的目的的投影,即以质量核心为坐标原点时刚度核心的坐标;rei,x,rei,y——第i层的反转展转半径rei别离正在x从轴标的目的和y从轴标的目的的投影;KRi——第i层绕刚心的扭转刚度;

  5 每层均应进行拉结设想,计较构件所需的拉结力(或弯矩),按照拉结力(或弯矩)进行配筋或钢构件截面计较。

  6.1.1 主要性高的建建布局、火警风险大的建建布局和人员稠密的公共建建布局应进行抗火警倾圮设想。6.1.2 按本章进行抗火警倾圮设想的衡宇建建,应满脚现行国度尺度《建建设想防火规范》GB 50016及其他现行国度尺度的防火要求。衡宇建建抗火警倾圮设想的方针为:正在局部火警感化下,布局不致发生全体倾圮。6.1.3 衡宇建建抗火警倾圮可采用下列三种方式进行计较取判别。主要性为二级的衡宇建建可采用方式1、方式2或方式3,主要性为一级的衡宇建建应采用方式3。1 简化构件法;2 不考虑火警感化过程的拆除构件法,简称拆除构件法;

  3 支持斜杆取程度线°,柱间距较大时,支持两头宜设置钢柱,钢柱截面面积不宜小于支持杆件截面面积的3倍;

  6.4.3 对于需要提高抗火平安储蓄的布局构件,其耐火极限时间可比本规范第6.2.3条的火警持续时间提高30%进行防火设想。

  6.2.2 衡宇建建的火警温度场,可按照火警感化和火警发生区域大小及通风环境,通过计较确定,也可采用其他火场阐发方式计较获得。火警升温曲线 衡宇建建的火警持续时间可按下列方式确定:1 采用简化构件法或拆除构件法时,可根据火警荷载及燃烧速度,连系火警尺度升温曲线阐发确定;对于主要性为二级的衡宇建建,尺度升温曲线的火警感化时间可按现行国度尺度《建建设想防火规范》GB 50016-2014表5.1.2的柱和墙的耐火极限取值。2 采用受火全过程阐发法时,火警升温曲线可采用尺度升温曲线,也可按照火警荷载可燃物的分布、燃烧速度、火警延伸的路子经阐发确定。对于主要性为一级的衡宇建建,尺度升温曲线的火警感化时间可按现行国度尺度《建建设想防火规范》GB 50016-2014表5.1.2的柱和墙的耐火极限的1.5倍取值。6.2.4 衡宇建建的火警感化范畴可按下列方式确定:1 采用拆除构件法时,可按照衡宇建建的主要性和复杂性选择一个或几个房间同时蒙受火警感化。当火警感化范畴包含周边柱或周边承沉墙时,火警感化范畴不宜跨越本楼层面积的15%和70㎡的较小值;当火警感化范畴只包含内部柱或内部承沉墙时,火警感化范畴不宜跨越本楼层面积的30%和140㎡的较小值。

  7.1.2 衡宇建建布局加固、前,应认实研究加固、的施工次序,避免因某一构件拆除或添加荷载惹起全体布局持续倾圮。衡宇建建布局加固、阶段的抗持续倾圮计较,可采用本规范第4章的相关方式。

  2 成立考虑材料非线性的构件力-变形关系骨架线 正在拆除构件的残剩布局上分步楼面沉力荷载以及程度荷载进行布局的力学计较,荷载由0至最终值的加载步不该少于10步。4.4.14 采用非线性动力方式进行建建布局抗持续倾圮计较时,布局计较模子及布局计较应合适下列:1 采用三维计较模子;

  4 对于圆钢管混凝土及圆钢管混凝土柱,其弹塑性力学模子招考虑钢牵制缚对混凝土轴心抗压强度和受压变形的影响;

  1 衡宇建建中的可燃物宜全数移出,当不克不及全数移出时,除应按相关设置姑且消防设备外,尚宜按本规范第6章的进行抗火警倾圮判别;

  4.2.2 衡宇建建钢筋混凝土布局抗持续倾圮概念设想除应合适本规范第4.2.1条外,尚应合适下列:

  4.3.11 采用拉布局件法进行平易近用建建钢布局抗持续倾圮设想时,构件弹塑性内力批改系数可按下列取值:

  5.2.9 建建布局抗地动倾圮计较应计入几何非线性影响,包罗P-△效应和大变形的影响。【条则申明】

  2 基于构件的模子应采用构件的力-变形模子,包罗弯矩-曲率(M-φ)模子、弯矩-转角(M-θ)模子、剪力-转角(V-θ)模子、剪力-位移(V-△)模子、轴力-位移(N-△)模子等,弹塑性时程阐发时应采用频频荷载感化下的构件力-变形畅回模子;

  5.5.4 钢筋混凝土框架布局的两个从轴标的目的可设置少量钢筋混凝土剪力墙或少量钢支持,成为少墙框架布局或少支持框架布局,剪力墙或钢支持平面内宜对称安插,沿高度宜平均安插,不该形成布局平面犯警则和竖向犯警则。5.5.5 设置少量剪力墙或少量通俗钢支持的钢筋混凝土框架布局,其框架构件截面组合的内力设想值,宜别离取无剪力墙和有剪力墙、无支持和有支持的内力设想值包络值;当采用防屈曲钢支持时,框架构件截面组合的内力设想值可按有支持的布局确定。5.5.6 少墙框架布局应合适下列:1 正在的程度力感化下,布局底截面剪力墙所承担的地动倾覆力矩不宜大于布局总地动倾覆力矩的50%且不宜小于布局总地动倾覆力矩的30%;2 可连系楼、电梯间或管井设置剪力墙;

  4.2.5 大跨钢屋盖建建布局抗持续倾圮概念设想除应合适本规范第4.2.1条外,尚应合适下列:

  6.5.2 采用受火全过程阐发法时,应按照火警感化可能的最大影响范畴,考虑火警感化区域内火警的逐渐延伸过程,选择最晦气的火警场景。

  6.2.7 应按照布局安插、受力特征和火警感化、衡宇建建的主要性和复杂性,选择合适的方式计较火警下布局构件内力。采用无限元法计较时,招考虑材料非线 衡宇建建火警感化下抗倾圮计较时,荷载效应组合可按偶尔设想情况的感化效应组合,采用下列两式中的较晦气设想表达式:

  D.2.1 罕遇地动感化下布局响应计较的等效线性化方式可按以下步调进行:1 合理选择布局的预期损坏部位,并初步估量罕遇地动感化下布局各预期损坏部位的延性系数。2 罕遇地动感化下预期损坏部位的延性系数μ可按下式确定:

  7.2.2 衡宇建建从体布局建制施工阶段的模板支持系统、胎模架等姑且设备布局应为超静定布局且有比力多的冗余度,并宜取周边的永世布局刚性毗连;姑且设备布局的高度、长度取其宽度的比值均不宜大于3,不然应采纳办法,设置姑且刚性拉结点。

  3.0.4 建建布局抗倾圮设想可包罗概念设想、构件内力计较及构件承载力计较、构件变形能力计较、采纳抗倾圮办法、布局抗倾圮计较、布局倾圮判别等内容。

  1 现浇混凝土模板支持系统应以立杆计较长度节制纵横向连络杆,扫地杆和立杆顶部应设置纵、横向连络杆。

  2 肋形梁正在梁跨内设有间距小于纵肋间距的横肋时,可不考虑表中环境3的;3 加腋的T形、I形和倒L形截面,当受压区加腋的高度hh不小于h′f且加腋的长度bh不大于3hh时,其翼缘计较宽度可按表中环境3的别离添加2bh(T形、I形截面)和bh(倒L形截面);4 梁受压区的翼缘板正在荷载感化下经验算沿纵肋标的目的可能发生裂痕时,其计较宽度应取腹板宽度b。4.3.10 抗持续倾圮设想的衡宇建建钢筋混凝土布局,其拉结钢筋的构制办法应合适下列:1 周边梁应设置装备摆设不少于4根持续贯通的拉结钢筋,其截面面积不该小于1/6支座负弯矩钢筋面积和1/4跨弯矩钢筋面积的较大者;其他梁应设置装备摆设不少于4根持续贯通的拉结钢筋,其截面面积不该小于1/10支座负弯矩钢筋面积和1/6跨弯矩钢筋面积的较大者。2 梁内持续贯通中柱的拉结钢筋应置于梁截面角部,箍筋弯钩不该小于135°。3 梁内持续贯通中柱的拉结钢筋应锚固于端部竖向构件内,其锚固长度应合适现行国度尺度《混凝土布局设想规范》GB 50010关于受拉钢筋根基锚固长度的。

  f——楼面或屋面活荷载频遇值系数,按现行国度尺度《建建布局荷载规范》GB 50009的取值;ψ

  2 外围护墙的窗户、玻璃幕墙、天窗等应采用夹层玻璃或中空玻璃,夹层玻璃的厚度不该小于6mm(由两块厚度为3mm的退火玻璃和最小厚度为0.75mm的PVB粘结而成),中空玻璃的内侧玻璃板应采用厚度不小于6mm的夹层玻璃。

  7.2.1 衡宇建建从体布局建制施工阶段,非完整从体布局和姑且设备布局的防倾圮设想应合适下列:

  1.0.1 为正在建建布局抗倾圮设想中贯彻施行国度相关建建工程法令律例,避免发生偶尔事务时建建布局倾圮,削减人员伤亡及经济丧失,制定本规范。

  5 正在的程度力感化下,布局底截面钢支持框架所承担的地动倾覆力矩不宜大于布局总地动倾覆力矩的50%且不宜小于布局总地动倾覆力矩的30%;

  图4.3.2 程度构件拉结设想的梁机制和悬索机制q-感化正在程度构件上按准永世组合的均布线荷载设想值;FT-程度构件的拉结力;Mb-程度构件的端弯矩;Li、Lj-程度构件的跨度

  4 玻璃的支持布局应有脚够的强度,支持布局的不该先于玻璃,支持布局不该发生倾圮。5 玻璃的支持布局或固定布局应取四周布局有靠得住的毗连,不得发生零落或滑出。A.0.4 对可能蒙受爆炸感化的既有建建的外围护墙,应采纳加固办法,需要时可采用碎片膜等办法,使其具有抗爆炸倾圮能力。A.0.5 既有玻璃幕墙可采用碎片膜进行防护,应评估玻璃碎片和整片玻璃高速离开形成的程度,需要时应采用钢索网系统防止整片玻璃高速离开。

  4 蒙受多遇地动动影响时,框架和剪力墙应为弹性;蒙受罕遇地动动影响时,剪力墙应先于框架梁、柱。

  式中:FT——按本规范第4.3.6条确定的钢框架柱所需的竖向拉结力;An——钢框架柱无效截面面积;Ωs——超屈系数,可取1.2。

  附录G 火场温度G.0.1 建建火警的火场温度可按下列方式确定:1 按现行国度尺度《建建构件耐火试验方式 第1部门:通用要求》GB/T 9978.1-2008的尺度升温曲线计较确定:

  式中:σ——混凝土压应力;fTc——温度T时混凝土受压应力-应变曲线的峰值应力;t——时间(min);t

  5.2.1 建建布局抗地动倾圮计较,可按照建建布局的现实环境,采用弹塑性时程阐发法,或本规程附录B的静力弹塑性阐发法,或附录C的保有耐力法,或附录D的等效线性化阐发方式,或附录E的基于增量动力阐发方式的倾圮易损性阐发法。5.2.2 建建布局抗地动倾圮计较时,除保有耐力法可采用二维计较模子外,其他方式应采用三维计较模子,可沿布局平面的两个从轴标的目的别离进行抗地动倾圮计较。计较模子应合适布局的现实受力形态,构件的材料、尺寸、配筋等应取布局现实环境分歧。需要时,宜包罗布局的地下部门、根本和地基。5.2.3 采用静力弹塑性阐发法、弹塑性时程阐发法及倾圮易损性阐发法进屋建建抗地动倾圮计较时,不该采用刚性楼板假定,需要时可采用弹塑性楼板假定。

  式中:hi/δi——第i层计较标的目的的层间位移角的倒数;n——布局的层数。C.0.6 多遇地动感化下第i层布局两个程度从轴标的目的的层偏疼率可按式(C.0.6-1)~式(C.0.6-4)确定:

  4 采用弹塑性时程阐发法计较时,地动动输入竣事后,正在沉力荷载代表值感化下,布局极点程度位移呈增大趋向或布局极点程度位移时程曲线 采用基于增量动力阐发方式的倾圮易损性阐发法进行抗地动倾圮计较时,布局的倾圮概率不大于表5.4.3的可接管最大地动倾圮概率时,可认为其正在地动感化下不发生倾圮,不然,可认为其正在地动感化下发生倾圮。

  4 剪力墙两头设置构制边缘构件,构制边缘构件沿墙肢的长度可为200mm,设置装备摆设4根曲径不小于14mm的竖向钢筋以及曲径不小于8mm、间距不大于150mm的箍筋。

  4.3.3 采用梁机制(图4.3.3)进行程度构件拉结设想时,梁端截面的受弯承载力应满脚下列公式要求:

  本次迭代前室内平均温度(℃);D——热速度系数;η——建建室内的通风系数;α——对流、辐射换热系数之和[W/(㎡·

  5.6.4 多层砖砌体衡宇应按照层抗震能力系数按表5.6.4的设置钢筋混凝土构制柱。表5.6.4 多层砖砌体衡宇构制柱设置要求5.6.5 多层砖砌体衡宇应按现行国度尺度《建建抗震设想规范》GB 50011的设置圈梁。

  6.4.2 按本规范第6.4.1条的拆除或减弱火警感化区域内的构件后,残剩布局构件的承载力应合适本规范第4.4.16条的。计较残剩布局构件的承载力时,非受火区构件材料强度可按本规范第4.1.7条的取值,受火区构件材料强度可按本规范附录H的取值。

  1 基于材料的模子应采用材料应力-应变(σ-ε)本构模子,弹塑性时程阐发时应采用频频荷载感化下的材料应力-应变(σ-ε)畅回本构模子,混凝土材料的本构模子宜有下降段;

  2 纵、横向连络杆应取侧向永世布局刚性拉结,并应合理设置铰剪撑系统。模板支持内宜每隔3根~5根立杆设置垂曲支持,模板支持立杆的下端、上端应设置程度铰剪撑,模板高支持的两头应增设程度铰剪撑。

  建建构件按时间-温度尺度曲线进行耐火试验,从遭到火的感化时起,到得到承载能力或完整性或得到隔火感化时所履历的时间,单元为小时(h)。

  2 纵横墙夹杂承沉系统的每层纵墙和横墙截面积之和取该层及以上各楼层建建面积之和的比值,7、8、9度时别离不宜低于1.2%、1.7%、2.0%。

  ——高温下混凝土应力为fcT时的应变,按表H.0.4取值;其他温度下的值,可采用线性插值方式确定。表H.0.4 高温下混凝土的轴心抗压强度折减系数ηcT及应力为fcT时的应变ε

  颠末近几十年的地动震害查询拜访阐发、科学研究、工程实践,我国曾经成立了比力完整的建建布局抗地动倾圮设想手艺尺度系统;近年来,建建布局抗持续倾圮设想越来越遭到工程界的注沉,相关尺度对建建布局抗持续倾圮设想进行了,对一些高层建建、大跨度钢屋盖建建进行了抗持续倾圮计较。本规范以建建布局倾圮案例、研究、工程实践以及国度现行尺度相关为根本,对现行尺度中尚无,但正在工程设想中确实需要的建建布局抗倾圮设想内容做了弥补;对现行尺度中建建布局抗倾圮设想的准绳进行了具体延长,提高了可操做性,便于正在工程设想中使用。

  5.3.2 采用弹塑性时程阐发法进行建建布局抗地动倾圮计较时,地动加快度时程应合适下列:1 应选用不少于3组合适建建场地类别和设想地动分组的地动加快度时程曲线,此中现实强震记实的数量不该少于总数的2/3。2 所选用的地动加快度时程曲线的平均地动影响系数曲线取现行国度尺度《建建抗震设想规范》GB 50011的地动影响系数曲线 地动加快度时程曲线应为完整的地动动过程,其无效持时不该少于布局一阶周期的5倍。4 需要时招考虑近场效应或合适场地特征的最晦气地动动记实。5.3.3 采用倾圮易损性阐发法进行建建布局抗地动倾圮计较时,应选用不少于20组合适建建场地类别和设想地动分组的现实地动加快度时程记实,其峰值加快度不该小于0.1g,峰值速度不该小于12.5cm/s,统一地动事务当选用的地动记实数不宜跨越2组。

  4.1.4 发生偶尔事务时,经抗持续倾圮设想的建建布局局部或个体构件失效不该导致部门布局倾圮或整个布局倾圮。

  式中:FT——按本规范第4.3.4条确定的钢框架梁所需的拉结力,角部梁取FT为0;An——钢框架梁无效截面面积;Ad1——不考虑非线性影响的动力放大系数,取2.0;βb

  5.1.4 非布局构件的安插及其取从体布局之间的毗连构制,不该影响地动感化下从体布局预期的耗能机制。

  B.0.3 建建布局静力推覆阐发的程度力沿建建布局高度的分布形式,可采用计较中连结不变的分布形式,也可采用计较中变化的分布形式。B.0.4 采用能力谱法时,地动需求谱曲线可由现行国度尺度《建建抗震设想规范》GB 50011的地动影响系数曲线变换获得。【条则申明】

  5.2.7 布局构件的弹塑性力学模子可采用基于材料的模子或基于构件的模子,并应合适下列:

  s时通俗布局钢的弹性模量(MPa);E——常温下通俗布局钢的弹性模量,应按现行国度尺度《钢布局设想规范》GB 50017取值;XT——高温下通俗布局钢的弹性模量折减系数。

  ——残剩布局程度构件组合的塑性转角设想值,可按本规范第4.4.13条或第4.4.14条的计较。

  3 按照布局各个预期损坏部位的延性系数μ,可按本附录D.2.2第3款的方式确定响应预期损坏部位的等效刚度ke和附加等效阻尼比ζe,并可按本附录D.2.3确定全体布局各阶模态的等效阻尼比ζ

  ——取被拆除柱的柱列相连的跨,且正在被拆除柱所正在层以上层的楼面沉力荷载组合的效应设想值;SV2——取被拆除柱的柱列相连的跨,且正在被拆除柱所正在层以基层的楼面沉力荷载组合的效应设想值;SV3——取被拆除柱的柱列不相连各跨楼面沉力荷载组合的效应设想值;SGk——楼面永世荷载尺度值的效应;S

  4.2.7 对于砌体布局易蒙受撞击、爆炸的墙体,可正在墙体内设置暗框架。暗框架梁可正在各层楼面,可为钢梁或钢筋混凝土梁,梁的截面承载力设想值应大于墙体承受的上层楼面沉力荷载和墙体沉力荷载组合的效应设想值。暗框架柱可正在墙体端部及中部,可为钢柱、钢筋混凝土柱或钢-混凝土组合柱,柱的竖向承载力设想值之和,应大于该墙体承受的上层楼面的沉力荷载组合的效应设想值。

  1 感化点为残剩布局取被拆除构件上端的毗连节点;2 感化标的目的取原布局沉力荷载发生的被拆除构件上端内力设想值向量的标的目的相反;3 荷载向量时程(图4.4.11)可按下式确定:

  ——程度构件的跨度;△——梁板跨中许可的最大竖向挠度,取内力沉分布区域最短向梁板跨度的1/5;βc——悬索机制弹塑性拉结力批改系数,钢筋混凝土构件和钢构件可别离按本规范第4.3.7条和第4.3.11条的取值。3 当程度构件上感化较大的集中力时,应进行特地阐发确定拉结力。4 悬索机制周边程度构件所需的拉结力,不该小于同标的目的相邻内部程度构件所需的拉结力。

  0——恒定参数,120min。J.0.3 火警感化下混凝土应力-瞬态热应变关系可采用下列表达式:

  4.3.8 采用拉布局件法设想时,贯通中柱的钢筋混凝土梁的拉结钢筋应合适下列要求:1 拉结钢筋的截面面积应满脚下式要求:

  ——残剩布局构件的承载力设想值,应按国度现行相关尺度计较,此中材料强度应按本规范第4.1.7条的取值。

  3.0.3 防止建建布局蒙受偶尔事务或减小偶尔事务对建建布局的影响,可采纳躲避、渲泄、隔离、节制等办法。

  图E.0.2 布局倾圮易损性曲线 按照布局倾圮易损性曲线,判别布局的抗倾圮能力以及正在分歧强度地动感化下的倾圮风险。

  5.5.2 框架布局的楼梯构件取从体布局之间宜采纳分手办法。如不采纳分手办法,应采纳措强楼梯间布局构件。

  g——原布局沉力荷载发生的被拆除构件上端布局全体坐标下的内力向量;t——时间;t1——被拆除构件的失效时间,即动力荷载向量由0增至pg的时间,不大于0.1T1,T1为残剩布局的根基周期;t

  T——高温下通俗布局钢强度折减系数。H.0.3 高温下耐火钢的弹性模量和强度可别离按式(H.0.1-1)和式(H.0.2-1)确定,此中,弹性模量折减系数XT

  2 张弦梁布局、弦支穹顶布局等索布局宜采用非线性动力方式进行抗持续倾圮计较,且应计入大变形。

  3 屋盖布局中的拉索,如:单向张弦布局的两头榀索,双向张弦布局的边索;弦支穹顶接近支座的环向索取径向索;索穹顶接近支座的环向索取斜索;

  ——残剩布局荷载组合的效应设想值;SV——残剩布局沉力荷载组合的效应设想值,可别离按本规范第4.4.6条和第4.4.8条的计较;SL——残剩布局程度荷载的效应设想值,可按本规范第4.4.9条的计较。4.4.6 采用线性静力方式及非线性静力方式进行布局抗持续倾圮计较时,残剩布局沉力荷载组合的效应设想值可按下列确定:

  ——静力弹塑性阐发获得的第i层的层受剪承载力,对于钢筋混凝土框架布局,为层间位移角1/50时的层受剪承载力,对于钢筋混凝土框架-剪力墙布局及剪力墙布局,别离为层间位移角1/100及1/120时的层受剪承载力;

  4.4.15 大跨钢屋盖建建布局抗持续倾圮的布局计较模子及计较除应合适本章第4.4.12条~第4.4.14条的外,尚应合适下列:

  q——楼面或屋面活荷载准永世值系数,按现行国度尺度《建建布局荷载规范》GB 50009的取值。6.2.9 计较受火构件的承载力和刚度时,可采用本规程附录H的高温下钢和混凝土的强度和弹性模量,以及附录J的火警感化下混凝土和钢筋的应力、应变。计较火警下构件的承载能力时,可不计热膨缩的影响。6.2.10 受火混凝土构件的承载力和刚度,可采用本规程第6.2.9条的计较,也可采用下列简化方式计较:混凝土仅按截面500℃等温线以内部门计较承载力和刚度,不考虑截面500℃等温线以外部门的承载力和刚度;钢筋按高温下的材料特征取值。

  A.0.1 经防护办法的衡宇建建外围护布局正在蒙受爆炸时,不该发生大量碎片飞溅而导致人员伤亡及严沉财富丧失。

  2 应设置装备摆设程度和竖向通长分布钢筋。竖向分布钢筋配筋率不该小于0.05%,钢筋间距不该大于1200mm,墙端部400mm长度内应加强。程度分布钢筋配筋率不该小于0.025%,墙的顶部和底部400mm高度内均应加强;采用钢筋混凝土程度现浇带时,其间距不该大于1200mm。

  为构件的正截面受压承载力,可按现行国度尺度《混凝土布局设想规范》GB 50010的计较,计较时,材料强度按本规范第5.2.5条的采用;

  图4.3.8 钢筋混凝土梁拉结钢筋安插示企图4.3.9 设置装备摆设拉结钢筋的楼板无效宽度可按表4.3.9所列环境中的最小值取用。

  2 模板支持系统防倾覆设想采用的荷载应合适现行国度尺度《混凝土布局工程施工规范》GB 50666的相关。

  4.4.12 采用线性静力方式进行建建布局抗持续倾圮计较时,布局计较模子及布局计较应合适下列:1 采用三维计较模子;2 采用线 正在拆除构件的残剩布局上一次静力楼面沉力荷载以及程度荷载,进行布局的力学计较。4.4.13 采用非线性静力方式进行建建布局抗持续倾圮计较时,布局计较模子及布局计较应合适下列:1 采用三维计较模子;

  3 机能点CP(即极限点D)的弯矩Mu可取为0.85Mp;4 失效点E的弯矩Mr可取为0.75Mp;

  6.5.4 受火全过程阐发可采用非线性静力法和非线性动力法。正在受火全过程计较过程中,当从布局中拆除失效构件时,应将其承担的荷载分派到相邻构件。残剩布局的荷载计较方式可采用本规规范第4章的。

  1 按照衡宇建建的利用功能,可按本规范附录G选择火警升温曲线 受火全过程阐发法可采用本规范附录G的尺度升温曲线,也可采用参数火或其他火场模仿成果,并招考虑因为火警后构件降温可能惹起的布局倾圮。对于特殊衡宇建建,应进行火警感化查询拜访,按照现实的火警感化大小和分布确定建建火场温度。

  本规范由中国工程扶植尺度化协会归口办理,由大学担任具体手艺内容的注释。正在施行过程中,请各单元连系工程实践,认实总结经验,并将看法和寄至大学土木匠程系(地址:市海淀区大学土木匠程系,邮政编码:100084)。

  MGk——模板及其支架自沉的效应尺度值,取感化于模板支持系统、胎模架等姑且设备上的所有布局、设备等自沉的效应尺度值之和;S

  3 对于圆钢管混凝土以外的束缚混凝土,以及圆钢管混凝土柱以外的束缚混凝土布局构件,其弹塑性力学模子招考虑束缚对混凝土受压变形的影响;

  D.2.4 采用振型分化反映谱法计较时,地动影响系数曲线可按现行国度尺度《建建抗震设想规范》GB 50011的采用,阻尼比应按本附录第D.2.3条的布局等效阻尼比取值。【条则申明】

  图4.3.6 竖向拉结设想示企图4.3.7 采用拉布局件法进屋建建钢筋混凝土布局抗持续倾圮设想时,布局构件的弹塑性内力批改系数可按下列取值:1 当按梁机制计较时,位于中部的钢筋混凝土梁的βb可取0.67,其他部位钢筋混凝土梁的β

  1 增设取构件离开的隔火层或防火板;2 设置防火的混凝土面层;3 添加防火涂层厚度;4 采用钢-混凝土组合构件。6.6.4 对于混凝土梁板等受火警影响的构件,可采纳下列办法提高其抗火警倾圮能力:1 对于失效后不会形成持续倾圮的环境,可采纳本规范第6.6.2条的办法;

  5.3.1 一般建建布局抗地动倾圮计较时,招考虑罕遇地动动的影响;涉及地动应急救援保障办法的建建布局抗地动倾圮计较时,尚宜考虑极罕遇地动动的影响。罕遇地动动的程度地动影响系数最大值和时程阐发所用地动加快度时程的最大值,应按现行国度尺度《建建抗震设想规范》GB 50011的取值;极罕遇地动动的程度地动影响系数最大值和时程阐发所用地动加快度时程的最大值,应按建建布局所正在地响应于年超越概率10

  1 对于现浇钢筋混凝土布局,应对非完整从体布局取模板支持系统构成的施工时变布局进行防倾圮设想;

  7.2.8 衡宇建建布局建制施工阶段防坍塌设想的布局阐发模子应合适下列:1 对于钢筋混凝土布局,应选择施工时变布局阐发方式阐发非完整布局、模板支架的最大荷载效应;2 对于钢布局,应选择非完整布局的最晦气构形,按常用布局阐发方式进行计较。

  5.2.6 建建布局抗地动倾圮计较采用弹塑性时程阐发法和倾圮易损性阐发法时,除隔震布局和消能减震布局外,布局阻尼比可取为5%;采用静力弹塑性阐发法时,可按照布局构件可能的程度,确定布局的阻尼比。

  H.0.5 高温下轻骨料混凝土的轴心抗压强度和弹性模量可按本规范式(H.0.4)计较。此中,高温下轻骨料混凝土的轴心抗压强度折减系数ηcT

  D.2.2 布局的等效线性化模子应合适下列要求:1 布局的计较模子应取弹性阐发所采用的计较模子分歧,合理考虑焦点区及节点域刚度、楼板和非布局构件的影响。除楼板及预期不的构件可取弹性模子外,其余构件均应取等效线 钢构件的骨架线可简化为双折线形,钢筋混凝土构件的骨架线可简化为三折线形。承受较大轴力的钢筋混凝土构件的骨架线应反映轴力对构件抗弯承载力的影响。3 构件的等效刚度ke取附加等效阻尼比ζe

  E.0.1 当需要确定分歧强度地动感化下布局的倾圮风险时,可采用基于增量动力阐发(IDA)法的倾圮易损性阐发方式进行计较。

  4.4.16 采用线性静力方式进行建建布局抗持续倾圮计较时,残剩布局构件的承载力满脚下式时,应认为该建建布局合适抗持续倾圮设想要求:

  Φ——构件不变性系数;A——模板支架立杆的设想无效承载截面面积;[f]——模板支架立杆的材料强度设想值;

  5.1.1 建建布局防线震倾圮可采用下列设想准绳:1 避开辟震从断裂带;2 避开地质灾祸影响区域;3 采纳无效的隔震办法;

  2 当火警感化范畴跨越本条第1款的范畴时,应采用受火全过程阐发法进行抗火警倾圮计较取判别。

  附录H 高温下钢和混凝土的强度和弹性模量H.0.1 高温下通俗布局钢的弹性模量可按下式计较:

  正在建建布局建制阶段、利用阶段、加固/阶段不必然发生,而一旦发生,可能惹起建建布局严沉以至倾圮的事务。

  4.3.6 每一根竖向布局构件应从根本到布局顶部进行竖向拉结设想,竖向拉结力可按下式计较(图4.3.6):

  4.4.7 采用线性静力方式及非线性静力方式进行布局抗持续倾圮计较时,动力放大系数可按下列采用:1 采用线性静力方式计较时,可取2.0;2 采用非线性静力方式计较时,钢布局可取1.35,钢筋混凝土框架布局可取1.22,剪力墙布局可取2.0,框架-剪力墙布局可取1.75。

  7.3.1 对布局系统和构件安插进行加固、施工时,出格是布局之间形式不婚配的布局系统时,应采纳无效的防倾圮办法。

  5.5.3 对于抗震品级为二、三、四级的框架布局底层柱,其纵向钢筋的最小总配筋率宜较现行国度尺度《建建抗震设想规范》GB 50011的值增大0.1%,其箍筋加密区的最小配箍特征值宜较现行国度尺度《建建抗震设想规范》GB 50011的值增大0.02。

  uni——罕遇地动感化下第i层的地动剪力;Vuei——罕遇地动感化下第i层的弹性地动层剪力,可按反映谱振型分化法或基底剪力法确定;C——布局影响系数,钢筋混凝土框架布局取0.35,框架-剪力墙布局取0.38,剪力墙布局取0.40;ξesi

  1 角柱应正在两个标的目的拉结,其他的周边竖向构件应正在一个标的目的拉结[图4.3.1(c)];2 所需的拉结力应取下列两者的较大值:按本规范第4.3.4条计较所需拉结力的2.0倍,本层楼面永世荷载尺度值取可变荷载准永世值之和正在该竖向构件发生的轴压力的3%(钢筋混凝土构件)或1%(钢构件)。

  ——布局竖向犯警则和第i层楼层平面犯警则对罕遇地动感化下第i层地动剪力增大系数,按本附录C.0.4条确定。C.0.4 竖向犯警则和第i层楼层平面犯警则的建建布局,其罕遇地动感化下第i层地动剪力增大系数ξesi

  ,成立全体布局的等效线 采用振型分化反映谱方式计较布局的等效线性化模子的地动响应,并计较各个构件的延性系数。若计较所得延性系数取本条第1款所取预期损坏部位的延性系数相差较大时,应进行迭代计较,曲至前后两次迭代计较的延性系数附近为止。